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尤其与过低的湿度有关。现代医学发现：在45％--55％的相对湿度下，病菌平均寿命短，过高或过低的湿度都会导致病菌寿命延长．当空气湿度为35％RH时，鼻部和肺部呼吸道上的纤毛运动减缓，灰尘、细菌等容易附着在上，刺激喉部引发咳嗽和其它呼吸道。空气湿度低的时候，流感病毒和能引发感染的革兰氏阳性菌的繁殖速度会加快，而且容易扩散，引发．此外，皮肤主要的成分是水，成人的表皮和真皮中约含水70％左右．适中的水分能保持皮肤的光泽和色彩。适当地控制空气湿度，才能实现空气与皮肤之间的水分平衡。如果长期处于干燥之中，表皮会因缺水而逐渐失去弹性和光泽，加速角质层的老化。此外，高温炎热和寒冷干燥还会导致人体内水分。因此。
随时感应温湿度变化，采取相应的保护措施，是保持皮肤光彩的重要方面。空气干燥不仅引发各种，而且对日常生活也具有一定的破坏性，如引起家具变形、干裂、破损等，尤其是木地板，更会干裂．此外，由于干燥引起的静电现象对人体的危害，对生产的破坏也是人所共知。正因为静电的破坏性，现代计算机房、通讯机房的电子设备对环境湿度的要求越来越严格，一般要求为45％--60％RH．当环境湿度过低时很容易因静电造成短路、中层跳火等现象，轻则破坏程序的正常运行，影响计算结果；重则造成设备损坏，后果不堪设想．人们对此认识越深刻，意识和环境意识就越强烈，于是纷纷购进空调、电热取暖器、加湿机、除湿换气扇等以便随时调节环境温湿度。
世间万物皆有“度”．过“度”则会走向反面．明高五金制品（深圳）有限公司生产的温、湿度计可以帮助您恰到好处地掌握温湿度的变化，改善周围环境．高品质、人性化的产品方便您及时使用温湿度调节装置，达到佳的值域。前不久，本人做了一个日历钟，现在在日历钟的基础上扩展一下：让它具备检测大气温度和湿度的功能，一天24小时不间断运行并定时检测，于是，日历钟就摇身一变成为一个小小温湿度计啦。虽然气象要素很多，不过我们常用的就是气温和湿度。一个是冷热程度，一个是环境空气中含水蒸气的多少。一般家用温度计很常见，湿度计就比较少，以前有一种干湿球温度计，但是用起来比较麻烦，准确度也不高。现在应用电子技术我们就可以做一个可以同时显示温度、湿度、时间的小仪器。
放在家里以便随时监测我们的小环境。1.在单片机ATMega8L-8PU（以下简称M8）和日历钟电路DS1302的基础上，使用一个在工厂经过精密校准的数字式温度、湿度传感器AM2301作为探头；2.当24小时连续工作时，纵然工作电流仅为几毫安，也不宜使用纽扣电池供电。这次选用可充电的3.6V聚合物锂电池，使它的放置地点可以不受电源限制，可以在室内，也可以在不受阳光直射和雨水接触的室外；3.具有文字和图形界面，可以显示温度和湿度数值，以及12小时内的湿度变化记录曲线，为什么是湿度曲线呢？因为气温的变化规律一般比较稳定，湿度就不一样了，我们可以从湿度变化趋势估计一下未来的晴雨可能，这比看燕子飞高飞低要靠谱些吧？
滑的过渡，以免在焊道与坡口间形成未融合状的尖角，如果在盖面或填充前对这缺陷不加以处理，那么在熔合线位置易出现微小的点状缺陷(俗称蟹脚点缺陷)。
为保证焊缝正面成形及防止焊缝背面内凹的现象，在管道接头组对时，应充分考虑在焊接时的收缩情况，组对间隙应预留一定的余量。图5为在组装间隙较大时，采用的焊接手法。采用直线摆动加斜锯齿的手法在焊缝正面成形中能得到比较好的效果，焊缝成型如图6所示。当管道组装间隙较大时，焊缝则易出现烧穿的现象或出现焊缝成形不良的情况，这是由于熔池在坡口边缘形成后，熔化的金属经焊丝填加后无法向另一边坡口进行平滑地进行过渡，此时，应采用焊枪摆动对原来的焊缝金属进行过渡，在摆动过程中使焊缝金属不断地“长肉”以实现平滑地向另一边坡口过渡，从而形成一个完整的焊缝形成过程。图7为反月牙施焊手法示意图，实际焊缝成形形貌如图8所示，的焊接参数见表3。
采用该焊接手法焊缝成形美观，焊接效率高，一般在焊缝的填充层或盖面层运用较为广泛，但是如果在焊缝的打底层采用该手法则容易出现烧穿或出现焊缝背面成形不佳的现象；该焊接手法对于焊工的技能要求较高，如果操作不熟练，焊缝正面成形不容易控制，容易出现焊缝直线度差，或出现焊瘤、咬边等现象；该焊接手法一般采用焊枪喷嘴紧贴坡口摇摆的方法进行焊接，焊工长时间焊接时，由于焊枪有依靠，焊枪不易抖动，焊工掌握焊枪的手指关节不容易烫伤。该方法焊接电流大，焊接效率高，但对焊工的体力消耗较大。在小口径管道焊缝焊接时，由于焊枪的角度变化太大，焊工在焊枪摆动时来不及对焊枪嘴的角度进行改变，造成焊缝成形不佳。因此，在管道打底焊及小口径管道焊接时，不采用反月牙焊接手法。
氩弧焊反月牙焊枪摇摆焊接手法由于焊枪摆动幅度较大，焊接熔池转移较快，较小的焊接电流无法保证熔池在移动过程中的形成，为保证熔池的形状，采用该手法焊接时需要比其它焊接手法增加5%左右的焊接电流，才能保证焊缝成形整齐一致。采用上述三种施焊手法在六批48人次的氩弧焊焊工培训中进行了试验比较，当采用正月牙焊接时，焊工的焊接效率较低，锯齿法焊接效率一般，而反月牙焊接效率为高。在PT外观检验时发现，采用正月牙手法的焊工焊缝直线度较好，焊缝高低差控制、焊缝背面成形控制及焊缝接头状态较好，但纹路成形较为混乱；采用锯齿形手法的焊工在外观成形中纹路平直有规律，焊缝背面成形较好。采用内加丝时，无内凹现象的产生；采用反月牙摇摆法焊接时焊缝表面呈双片鱼鳞状排列，纹路较为美观，但在焊缝的边缘由于摆动速度较快容易出现点状咬边的情况，在焊缝的背面由于采用较大的电流缘故时有高低不平的现象出现。
在RT检测中发现，采用正月牙的焊工焊缝合格等级明显地要高于其它二种焊接手法的焊工，10天培训期水平管固定考核中，合格率达到90%，缺陷主要存在的形式为下部6点位容易出现内凹的现象及焊缝接头有点状的未熔合；采用锯齿形手法焊接的10天培训期水平固定考核合格率在85%，其缺陷存在的形式一般为焊缝正面容易出现条状的未熔合现象，中间层容易出现点状的夹杂缺陷；采用反月牙摆动方式的焊缝合格率在80%左右，其缺陷一般为焊缝背面容易超高或焊瘤，焊缝中间边缘容易出现夹渣的现象。三种焊接手法综合对比情况见表4。焊接方式焊接速度焊缝成形合格率体力消耗正月牙较慢直线度好、纹路乱、背面成形好较高一般锯齿一般直线度好、纹路规则、背面成形好一般一般反月牙较快直线度好、纹路美观、背面成形差一般较大采用正月牙手法在小口径管道焊接中合格率较高，锯齿形手法的合格率次之，而反月牙手法的合格率较低。
两者均服从正态分布。因此，可以认为被测扯的分布将接近于正态分布。扩展不确定度通过估算得出，合成标准不确定度的有效自由度远大于,则扩展不确定度为测扯结果的不确定度报告第三章电硉计量器具遠标申请书和技术报告编写示例条件下，被校准数字多用表直流电压lOV点示值误差。由于测扯结果的有效自由度较大，故对千正态分布来说，包含概率约为。其他测批点直流电压其他测扯点不确定度的分析方法和计算过程与此相似。测批模型待校准数字多用表的示值误差及可表示为考虑到数字多用表的分辨力对测批结果的影响以及各种因素对多功能标准源电流值的影响，其测社模型为数字多用表A所测得的电流值；由数字多用表A有限分辨力对测址结果的影响；多功能标准源输出的标准电流值；由于下述原因对多功能标准源电流值的综合影响自上次校准以来，标准源的电流值的漂移；偏置非线性以及增益变化等效应对标准源电流值的影响；环境温度对标准源电流值的影响；电源电压的影响。
直流电流功能以点为例测址不确定度评定I测址方法依据JIG《直流数字电流表试行》，以多功能标准源A为参考标准，采用直流标准电流源法对数字多用表直流电流功能点进行校准。标准不确定度分扯评定I数字多用表读数引入的标准不确定度U进行重复性测试。短时间内，由A型多功能标准源输出标准电流给数字多用表，并读取数字多用表的示值，测扯结果为测址次数经计算后可得实验标准差电磁计量器具建标指南次测拭平均值的标准不确定度为被校准数字多用表的分辨力引入的标准不确定度U数字多用表此时的分辨力因此每一个读数值可能包含的误差应在范陨内。
假定其在该范削内满足矩形分布，千是所引入的不确定度分掀为参考标准引入的标准不确定度U多功能标准源A的校准给出，其直流电流为相对扩展不确定度。故其标准不确定度为其他因素对多功能标准源电压值的影响引入的标准不确定度型多功能标准源的生产者没有分别给出每一种因素对输出电流的影响，而仅指出在规定测扯条件下，多功能标准源的不确定度为。
于是对于校准点，其不确定度为这些规定的测址条件包括环境温度范围内；A型多功能标准枙的电源电压在范围内；A型多功能标准源自上一次校准至今不超过年。由千这些条件均得到满足，并且标准源的校准历史记录表明各项技术均为合格，于是可以认为由这些因素的影响而产生的不确定度,对应的标准不确定度为另外，由于生产者并未注明该不确定度服从何种分布，但从历年校准以及平时的使用经验来看，所使用的A型标准源输出电压值的稳定性很好，对微小环境变化的适应性也较强。
因此将该分布视为正态分布较为合理。相关性由千重复性带来的不确定度分拭小于分辨力带来的不确定度分批，所以只考虑分辨力带来的影响。除此之外，各输入址之间术发现有其他值得考虑的相关性。标准不确定度分址一览表符号估计值概率分布。合成标准不确定度被测址分布的估计由不确定度概算可知，共有个不确定度分量。
显然，由参考标准的不确定度和其他因素对标准源的影响引入的不确定度是两个明显占优势的分量。两者均服从正态分布。因此，可以认为被测址的分布将接近千正态分布。扩展不确定度通过估算得出，合成标准不确定度的有效自由度远大于,取,则扩展不确定度为第三章电啪计量器具建标申讶书和技术报告编写示例测批结果的不确定度报告行气条件下，被校准数字多川表直流电流点示值误差为。
实际中的涂料都是非牛顿型的。涂料很难明确地分为剪切速率依存型和时间依存型，但偏重程度是有判别的。在实际生产中涂料主要的流变参数之一是粘度。在涂料的生产贮存施工和成膜过程中,所受到的力可以分为纯剪切拉伸剪切和简单剪切等。涂料中侧重于简单剪切，当涂料受到简单剪切做单向层流，层间有速度差，若剪切应力为τ，剪切速率为D，则粘度η＝τ/D，称为动力粘度，单位为Pas，常用单位为mPas。纯剪切和拉伸剪切的研究并不是很多。
在各种剪切条件下都应该达到工艺所要求的粘度。如在贮存中,希望体系有较高的粘度,防止颜料和填料的沉淀;在施工时开始要求体系粘度较低,有利于涂膜流平,但要求涂膜粘度在一定时间达到较高粘度,以免涂膜产生流挂和流淌现象。流变性对涂料的质量影响如下涂料从生产到使用必然有一段时间间隔。色漆在这段储存期内发生颜料沉底，开罐质量就降低了。颜料是干膜中的重要组成部分，如果沉底的颜料重新搅拌后未能均匀，或者不能搅起，则必然影响干膜应有的质量，如色泽等。
涂料的施工方法较多，不同的施工方法，涂料所受的力不同。例如刷涂是以简单剪切为主，辊涂是以纯剪切为主，喷涂在未出喷嘴以前是以简单剪切为主，出喷嘴后主要以拉伸为主。表是按照简单剪切估计的一些施工方法以及流平流挂的剪切速率，以便用来估计在各种施工方法下的合适施工粘度和流平流挂之间的平衡。粉末涂料只有它的熔融体有足够低的粘度时才有足够的流平，对热固型粉末涂料来说还受胶化时间的约制。当聚合物的链长超过了临界链缠绕长度，那么分子链间的相互缠绕会使熔融体的粘度增大；所以聚合物的分子链要尽量短，但这受储存稳定性的限制。
颜料的体积浓度对粉末涂料熔融体的流变性影响很大，较高的体积浓度会使之具有屈服值，又成为限制流动的一个因素。当然，颜料的分散程度对流变性也很有影响，在同一颜料体积浓度下，分散良好的比分散差的有更低的粘度和更少的对屈服值呈现的影响。所以良好的颜料分散对粉末涂料熔融体的流变性非常重要。良好的分散性可以降低颜料含量，转而可以提高流动性。如前所述，涂料主要有三部分组成成膜物质溶剂和填料。这几种物质对涂料流变性的影响主要在低剪切速率方面，在高剪切速率下，所有结构已经被破坏，所呈现的粘度接近树脂溶液本身和分散颗粒对粘度的影响，树脂溶液是接近牛顿流体的，它的粘度是树脂在溶液中的形态和浓度所形成的。
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