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压力测量仪表安装大多需要敷设导压管，导压管敷设要求在SH/T 3104-2013《石油化工仪表安装设计规范》4.3条款中有明文规定，本文将导压管敷设的具体规范要求分享给仪表工。导压管的材质和压力等级不应低于过程连接处的管道或设备材质和压力等级。导压管应尽量短，Pipe导压管的长度不宜超过15m，Tube导压管的长度不宜超过12m。Pipe钢管与Pipe钢管对比参照SH/T 3104-2013《石油化工仪表安装设计规范》附录E。在操作条件以及当地极端环境温度下，在测量介质出现结冻、冷凝、结晶或汽化情况下，导压管应采取伴热或绝热措施。导压管内应避免出现液袋及气泡。导压管水平敷设时，应有1:10-1:100的坡度，倾斜方向用能利于排除导压管内夹带的凝液或气体。 导压管的点在以下场所应设排气阀：液体介质导压管中的不凝气体不能自流返回工艺管道；测量易汽化的介质。导压管的点在以下场所应设排液阀：气体介质导压管中的凝液不能自流返回工艺管道；测量易结冻、冷凝、凝固、结晶的介质；介质中含有沉淀物或污浊物。当导压管与高温设备、高温管道并行敷设或直接连接时，应采取热膨胀补偿措施。在测量导压管与振动剧烈的设备、管道连接的场合，宜采取吸收或减轻振动动能的措施。对易堵、腐蚀、黏稠介质的导压管，宜设置有隔离罐；对蒸汽介质的导压管，宜设置有冷凝管。流量测量导压管中的高、低压侧隔离(冷凝)罐应位于相同的标高。Tube导压管中的隔离(冷凝)罐应通过支托架固定。当测量-29℃以下低温液体介质时，导压管宜采取以下措施：导压管中的阀门采用核实的耐低温材料，具有延伸手柄、并有保冷隔离措施；低温部分的导压管道采用不锈钢材质，采取焊接方式；从一次取源阀至仪表有足够长度的汽化段并向上倾斜敷设，也可在根部取源阀后采用耐低温隔离液导压。当测量350℃以上的高温介质时，导压管宜采取以下措施：导压管中的阀门采用防烫手柄，并有防烫隔离措施；当介质为气体时，用冷介质气体、后对工艺无影响的其他冷气体反吹取压；从仪表连接管嘴开始，导压管采用合适的耐高温材料，并且延长散热段后再接一次取源阀。当压力变送器采用贴近式安装时，不应仅通过导压管固定；一下管道上的压力变送器不应采用贴近式安装。
在各国都普遍使用。采用这一方法的前提是必须具备高准确度的螺纹量规。但怎样判断高准确度的螺纹量规是否合格呢？螺纹量规分为螺纹塞规与螺纹环规，对于螺纹塞规一般是采用对单一中径、螺距、牙形角、螺距、大径、小径各单项参数进行测量来判别合格与否；但要对螺纹环规的各单项参数进行测量就较难。目前，我国普遍采用的是校对规检验方法。这种方法的局限性有：无法知道螺纹单个参数的具体值，几种参数混合在一起，使某些不具备基本使用性能的螺纹量规可以通过螺纹校对量规通、止规的检验而不被发现（无法发现个别参数的不合格）。由此，在螺纹产品生产厂家与客户之间，螺纹量规生产厂家与计量部门之间，经常会在判断螺纹合格与否的问题上产生比较大的分歧。
现在，我国GB/T3934普通螺纹量规标准及JJG888圆柱螺纹量规检定规程对螺纹环规中径的检验规定以校对塞规为基本方法，因此，绝大多数的螺纹量规生产厂采用此方法对螺纹环规进行检验。这种方法是源于1905年英国人泰勒提出的泰勒原则，螺纹通端量规保证了内、外螺纹间的可装配性；螺纹止端量规保证了螺纹件具有一定的机械强度。下面分析采用校对规检验螺纹环规的工作情况：如果不计算螺纹量规的制造误差，校对塞规的通规就是大实体牙型的理想边界，那么实际螺纹能与通规旋合并顺利通过则说明该实际螺纹的作用中径一定没有超出大实体牙型的中径；校对塞规止规及损规的牙型是在小实体牙型上截短了，类似一个测头宽度等于P/2的固定式螺纹卡规。
其所控制的中径基本符合单一中径的定义，如果实际螺纹能被止规(或损规)所止，则说明该实际螺纹的单一中径没有超出小实体牙型的中径。由上可知，螺纹校对塞规基本上体现了中径合格性的判断原则。但是，由于实际螺纹存在螺距和牙型角误差，校对塞规与螺纹环规旋合时构成配合的还是作用中径，这样对外螺纹(校对塞规)的作用中径会加大，而对内螺纹(螺纹环规)的作用中径会减小。如图1所示。根据上式可知，在考虑螺纹量规螺距和牙型角误差的情况下，校对塞规的通规能与螺纹环规旋合并顺利通过，则说明该实际螺纹环规的作用中径一定不小于大实体牙型的中径，一定满足D作用≥D2min的条件，完全符合中径合格性的判断原则。校对塞规止规(或损规)在检验螺纹环规单一中径时。
虽然校对塞规止规(或损规)是截短牙型(中径线与牙侧直线部分顶端之间的径向距离为0.1P)，而且相互旋合量不超过一个螺距，由于螺距误差而影响的中径当量fp可不考虑，但牙型角误差会影响校对塞规止规(或损规)和螺纹环规的相互作用中径值，当由于牙型角误差致使作用中径加大时，这样就产生了误判，把不合格的螺纹环规判为合格。因此，采用校对塞规止规检验螺纹环规单一中径并不能保证完全符合中径合格性的判断原则。假设螺纹环规的牙型半角误差为Δα，从上面可知，对于螺距不大于0.5mm的螺纹环规，校对塞规的止规(或损规)与环规旋合时，牙型角误差对其作用中径影响较小，其作用中径基本与单一中径一致，误判的可能性较小。但对螺距大于0.5mm的螺纹环规。
采用校对规检验，误判的可能性就比较大,特别是对首次检定的螺纹环规，在校对规检验合格的情况下，采用双球法测单一中径，有时得到的单一中径会远远大于其大极限值。这说明对螺距大于0.5mm的螺纹环规，采用两种方法检测是不一致的，采用校对规检验产生误判的概率很大。同时，在制造校对通规时考虑半角误差及螺距误差对作用中径的影响，由螺纹环规中径公差带的中心线至校对通规中径公差带的中心线之间有给定值m,校对通规的中径值比螺纹环规的小中径值小m-TR/2，如果校对通规和螺纹环规的半角误差及螺距误差很小，其作用中径等于单一中径。此时，在螺纹环规单一中径小于小中径时，校对通规仍能旋合通过，根据中径合格性的判断原则。
汽车上的氧传感器工作原理与干电池相似，传感器中的氧化锆元素起类似电解液的作用。其基本工作原理是：在一定条件下，利用氧化锆内外两侧的氧浓度差，产生电位差，且浓度差越大，电位差越大。大气中氧的含量为21%，浓混合气燃烧后的废气实际上不含氧，稀混合气燃烧后生成的废气或因缺火产生的废气中含有较多的氧，但仍比大气中的氧少得多。 在高温及铂的催化下，带负电的氧离子吸附在氧化锆套管的内外表面上。由于大气中的氧气比废气中的氧气多，套管上与大气相通一侧比废气一侧吸附更多的负离子，两侧离子的浓度差产生电动势。当汽车套管废气一侧的氧浓度低时，在氧传感器电极之间产生一个高电压（0.6～1V），这个电压信号被送到汽车ECU放大处理，ECU把高电压信号看作浓混合气，而把低电压信号看作稀混合气。根据氧传感器的电压信号，电脑按照尽可能接近14.7：1的理论空燃比来稀释或加浓混合气。因此氧传感器是电子控制燃油计量的关键传感器。氧传感器只有在高温时（端部达到300°C以上）其特性才能充分体现，才能输出电压。它在约800°C时，对混合气的变化反应快，而在低温时这种特性会发生很大变化。1、非接触式，即不带放射性的荧光光源发射箱和接收箱位于板材的上下相对位置，测厚仪不与板材直接接触。测厚仪安装在防振基础上，外壳采用水冷和屏蔽，不受高温、粉尘、振动和电磁干扰的影响。
连续快速采样测量，实现高速的板材厚度检测。动态测量精度髙，对板材厚度进行高精度的无损在线检测。在轧制过程中板材实时显示厚度变化，能直观的反映轧制情况。可定制成多点测量或横向覆盖式测量的方式。电阻器的主要作用是限流与将压。限流。电阻器在中限制电流的通过，电阻值越大，电流越小。图2-4所示发光二极管电路中，R为限流电阻。从欧姆定律I=U/R可知。当电压U一定时，流过电阻器的电流I与其阻值R成反比。由于限流电阻R的存在，将发光二极管VD的电流限制在10mA,保证VD正常工作。 降压。电流通过电阻器时必然会产生电压降，电阻值越大，电压降越大。图2-5所示继电器电路中，R为降压电阻。电压降U的大小与电阻值R和电流I的乘积成正比，即U=IR.
利用电阻器R的降压作用，可以使较高的电压适应工作电压的要求。例如图2-5中，继电器工作电压6V，工作电流60mA,而电源电压为12V，因此必须串联一个100Ω的降压电阻R后，继电阻方可正常工作。分压。基于电阻的降压作用，电阻器还可以作分压器。如图2-6所示，电阻器R1和R2构成一个分压器，由于两个电阻串联，通过这两个电阻的电流I 相等。而电阻上的压降U=IR，R1上压降为1U/3,R2上压降为2U/3，实现了分压（负载电阻必须远大于R1、R2），分压比为R1/R2.晶体管放大有3种基本连接方式：共发射极接法、共基极接法和共集电极接法，如下图所示。一般作电压放大时，常采用共发射极电路。在共发射极电路中，发射极为输入，输出回路交流公共端。在共基极电路中，基极为输入、输出回路的交流公共端。在共集电极电路中，集电极为输入、输出回路的交流公共端。既然晶体管放大电路有3种连接方式，为什么共发射极电路是常用的呢?简单地说，共发射电路电压和电流的放大倍数都较大，共基极电路有电压放大倍数而没有电流放大倍数，共集电极电路有电流放大倍数而没有电压放大倍数。所以大多数情况下都采用共发射极电路。
设置于齿（滑）轮轴间的各类型皮带，当被施于冲（撞）击时，原本静止状态的皮带轮，初期会产生包含了高平成分和冲击成分两种不规则的针对波形，然后逐渐衰减成有规则的波形。由于不同频率的振动会相互交错影响，且振动会在短时间里减弱，所以欲取得皮带或者其他输送带基本波形的周期性是比较困难的。音波式皮带张力计是一种通过传感器采样被测皮带的声波（自然频率）和声压变化后，由微电脑处理器计算出基准信号和振动频率的差异数据，并计算出皮带的实际张力值的仪器。箱形截面梁由于在一定的截面面积下能够获得较大的抗弯惯距，而且抗弯刚度也特别大，在偏心活载的作用下各梁肋的受力比较均匀，故能适用于较大跨径的悬臂梁桥、连续梁桥及预应力混凝土简支梁桥。
本文结合工程实例，主要介绍后张法预应力预制箱梁的施工、有关计算。关键词：后张法，预应力，丹东~拉萨国道主干线马场垣（甘肃境内）至平安（青海境内）高速公路第十三标段上设计有的大峡纵向桥和湟水河特大桥两座特大桥，其中大峡纵向桥1500米，湟水河特大桥500米。主梁均设计为30米后张预应力预制箱梁，混凝土标号为C40，采用国产φj15.2钢绞线。连续梁均采用先单跨简支后连续的施工方案。全标段共500多片箱梁。箱梁采用现场预制、张拉，采用轨道和龙门吊配合将梁运输至桥上，然后用架桥机进行箱梁的安装。预制场的选址定在桥头左侧的空地上，通过轨道运输至起吊区，再安装两台50T跨过桥梁的龙门吊将梁转移到桥面架设。
预制场规模的大小必须满足施工高峰期时能够提供足够的箱梁，同时应该有足够的位置安装龙门吊等起吊设备。根据施工进度，本工程预制场要求设置24个箱梁底座并设置存梁区，预制场面积约6000平方米。现场配置两台50T、跨度30m的龙门吊，用于箱梁的预制过程中的钢筋、模板运输，将梁转移至存梁区等。预制场在浇筑箱梁底座前，根据地势设置好整个预制场的排水，制梁位置采用15cm6%水泥石屑基层，加铺C20混凝土面层15cm；存梁位置采用20cm6%水泥石屑。为保证箱梁底座的整体性及具有足够的强度，底座采用槽形，并用C25混凝土浇筑，然后在底座上安装钢板底模。底模板应按设计要求的预下挠度按二次抛物线设置，经测量复核合格才可投入使用。
混凝土采用现场搅拌楼搅拌，现场使用混凝土输送泵将混凝土从搅拌楼直接输送到要浇筑的位置。浇筑混凝土方向为从两头同时向中间推进。混凝土分两层同时进行浇筑，层浇至翼板下20cm处，第二层浇至梁顶面。上下层浇筑距离保持在2米左右，且前后不超过90min。浇层时，在倾斜面上从低处开始逐层升高，每层30cm，分层振捣密实。振捣采用附着式振捣器及振动棒进行。振捣过程不得用振动棒撬动钢筋或跑模，尤其注重对箱梁底部和两端混凝土的振捣。在箱梁端部各预留一个能容人进出的孔口，以便拆除内模时使用。内模拆除后，再装模板将两端的预留孔用混凝土封好。箱梁施加预应力采用双控，以应力控制为标准，同时以伸长量进行校核。张拉机具在使用前需经过率定。
千斤顶与压力表配套校验，确立张拉力与压力表之间的关系曲线。应力控制由千斤顶所配套的油压表读数反映，所以，千斤顶在使用前应到具备资质的试验室进行率定，根据率定的千斤顶回归方程计算各阶段控制应力相应的油压表读数。回归方程的形式为Y=kX+b。式中，Y为张拉力，单位KN；X为对应的压强值，单位MPa；k、b为率定时所得的系数。根据所得的回归方程，可以列表计算校核双控指标是否在误差允许范围内。预应力筋张拉完毕后，应尽快对孔道进行灌浆，以防锈蚀。灌浆材料用42.5Mpa普通硅酸盐水泥调制的水泥浆，水灰比为0.4~0.45，水泥浆的泌水率大不得超过3%，拌和后3h泌水率宜控制在2%，泌水应在24h内重新全部被浆吸回。
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